1. Pagpili ng hugis at pagkalkula ng mga sukat ng cross-seksyon ng minahan

Kapag nagsasagawa ng mga pagtatrabaho, ang dalawang uri ng pagpapatakbo sa pagmimina ay nakikilala: pangunahing at pandiwang pantulong.

Ang pangunahing operasyon ng pagmimina ay ang mga isinasagawa sa mukha ng nagtatrabaho at direktang nauugnay sa pagmamaneho at suporta ng nagtatrabaho.

Ang mga operasyon ng ancillary ay tinatawag na operasyon na nagbibigay ng normal na mga kondisyon para sa pagsasagawa ng pangunahing pagpapatakbo ng tunneling.

Ang cross-sectional area ng mine na nagtatrabaho ay nakasalalay sa layunin at sukat ng kagamitan na matatagpuan dito. Makilala ang pagitan ng mga cross-sectional na lugar ng pahalang na paggana sa ilaw, sa magaspang at pagkatapos ng pagmamaneho. Ang malinaw na lugar ay natutukoy ng mga sukat ng pagtatrabaho bago ang suporta ay bawasan ang mga lugar na sinakop ng ballast layer at ang hagdan sa seksyon ng pagtatrabaho. Ang magaspang na lugar ay ang inaasahang lugar na babarena. Kapag tinutukoy ang lugar na ito, ang mga lugar na sinakop ng suporta, ang ballast layer, ang hagdan at ang apreta (na may mga suportang frame na naka-install sa isang run-up) ay idinagdag sa lugar sa ilaw. Ang aktwal na lugar na nakuha bilang isang resulta ng pag-unlad, karaniwang 3-5% o higit pa ay lumampas sa lugar ng disenyo.

Ang mga sukat ng cross-sectional (lapad at taas) ng mga paggalaw ng haulage ay nakasalalay sa pangkalahatang sukat ng mga haulage car at electric locomotives, sa mga riles ng tren, ang paraan ng paggalaw ng mga manggagawa sa paligid ng mga trabaho at ang dami ng ibinibigay na hangin para sa bentilasyon.

Kung may mga riles sa lugar ng pagtatrabaho para sa paggalaw ng mga tao, isang landas (daanan) na may lapad na hindi bababa sa 700 mm ang ibinigay, na dapat panatilihin sa taas na 1800 mm mula sa antas ng hagdan (ballast layer) .

Batay sa mga tukoy na kundisyon: f = 16; katatagan - katamtaman; buhay ng serbisyo ng minahan - 16 na taon, piliin ang naka-vault na form ng minahan, spray na may kongkreto

1. Kalkulahin ang cross-section ng taas ng pagtatrabaho.

a. Taas ng istraktura ng rail track h 0, mm

h 0 = h b + h w + h p + h p, mm;

Kung saan: h 0 - ang taas ng itaas na istraktura ng nagtatrabaho landas, ay pinili kasama ang mga pamantayan na nagtatakda ng EPB, mm;

h b - ang taas ng layer ng ballast, mm;

h p - taas ng lining sa ilalim ng riles, mm;

h p ang taas ng riles ng tren, mm;

h 0 = 100 + 420 + 20 + 135 = 375 (mm).

2. Taas ng rolling stock h, mm

3. Ang taas ng tuwid na pader na seksyon ng minahan.

h 1 = 1800 (mm).

4. Taas ng clearance.

h 2 = h 1 + h b + 1 / 3h w, mm;

h 2 = 1800 + 135 + 20 + 1/3 * 120 = 1995 (mm).

Kung saan: h 1 - ang taas ng seksyon na nakadikit na pader ng minahan, mm;

h b - ang taas ng layer ng ballast, napili kasama ang mga pamantayan na ibinibigay para sa EPB, mm;

h w - ang taas ng sleeper bar, mm;

5. Mas mataas ang pagtatrabaho sa mas itim.

h 3 = h 0 + h 1, mm;

h 3 = 375 + 1800 = 2175 (mm).

6. Taas ng may kisame na kisame sa malinaw.

h h = 1/3 * B, mm;

h h = 1/3 * 2250 = 750 (mm).

7. Taas ng may kisame na kisame na itim.

h 5 = h h + T cr. , mm;

h 5 = 750 + 50 = 800 (mm).

8. Ang lapad ng pagtatrabaho sa malinaw ay kinakalkula.

B = n + A + m, mm;

B = 200 + 1350 + 700 = 2250 (mm).

Kung saan: B - nagtatrabaho lapad sa malinaw, mm;

n ang agwat sa pagitan ng suporta at ang rolling stock, mm;

Ang A ay ang lapad ng rolling stock, mm;

m - libreng daanan para sa mga tao, mm;

9. Paggawa lapad sa itim.

B 1 = B + 2 * T cr. , mm;

B 1 = 2250 + 100 = 2350 (mm).

10. Cross-sectional area sa malinaw.

S St. = B * (h 2 + 0.26 * B)

S St. = 2250 * (2745 + 0.26 * 2250) = 7.4 m 2

11. Cross-sectional area na mas itim.

S itim = B 1 * (h 3 + 0.26 * B 1)

S itim = 2350 * (2960 + 0.26 * 2350) = 8.3 m 2

12. Ang bilis ng daloy ng hangin.

V = Q air / S c in, m / s;

V = 18 / 7.4 = 2.4 m / s;

Kung saan: V ang bilis ng bentilasyon jet kasama ang pag-unlad, kinokontrol ng mga panuntunan sa kaligtasan, m / s;

Q air - ang dami ng hangin na dumadaan sa minahan, m 3 / s;

S c in - ang cross-sectional area ng pagtatrabaho sa malinaw, m 2;

Dahil V = 2.4 m / s, pagkatapos ay 0.25? V? Natutugunan ng 8.0 ang mga kinakailangan ng EPB, samakatuwid, ang seksyon na ito ay kinakalkula nang tama.

13. Cross-section sa pagtagos.

S pr = 1.03 * S itim, m

S pr = 1.03 * 8.3 = 8.7 (m)

Nakasalalay sa pisikal at teknikal na mga katangian ng mga bato, ang buhay ng serbisyo ng minahan, ang posibleng epekto ng gawaing paglilinis, ang hugis ng cross-sectional, mga materyales at uri ng suporta ay napili ...

Pagpili at pagbibigay-katwiran ng teknolohiya, mekanisasyon at samahan ng paglalakad ng tao

Para sa produksyon na ito nakakakuha kami ng espesyal. profile SPV-17. Pumili kami ng mga espesyal. profile sa pamamagitan ng pang-ekonomiyang kadahilanan. Para sa specials. Ang profile ng SVP-17 ay may mga sumusunod na katangian: = 18774, na tumutugma sa agwat = 18700 - 20700. W (1) = 50.3 P (1) = 21.73 Talaan 2 ...

Ang pagpili ng paraan ng proteksyon at uri ng suporta para sa pagtatrabaho ng minahan

Ipinapakita ng Larawan 2.1 ang lokasyon ng mga pagtatrabaho na may kaugnayan sa mga bato na nakapaloob sa seam ng karbon. Mula sa pananaw ng proteksyon ng minahan, walang alinlangan na kapaki-pakinabang na gumamit ng isang roadheader upang isagawa ang minahan na ito ...

Pagkalkula ng haydroliko ng yunit ng mga istrukturang haydroliko

Ang pagtukoy ng mga sukat ng cross-sectional ay nabawasan upang matukoy ang lapad kasama ang ilalim at ang lalim ng pagpuno ayon sa mga ibinigay na parameter (daloy ng rate Q, slope i, roughness n at slope m) ...

Double-track na crosscut

Kapag bumubuo ng isang proyekto sa pag-unlad, ang isyu ng pagpili ng hugis at sukat ng cross-seksyon ang pinakamahalaga. Para sa pahalang na paggana ng paggalugad, ang mga hugis-parihabang vaulted at trapezoidal na seksyon na hugis ay itinakda bilang pamantayan ...

Organisasyon at pagsasagawa ng gawaing paggalugad sa pagmimina

Dahil ang gawain ay hindi tinukoy ang pagpili ng isang teknolohiyang sampol, dalhin natin ang Sм sa pinakamalapit na pamantayan alinsunod sa GOST: 1) batay sa katotohanan na ang lalim ng hukay ay 30 m ...

Pagmimina sa ilalim ng lupa

Natutukoy namin ang cross-seksyon ng pangunahing patayong shaft gamit ang mga formula at pinong ito ayon sa Talaan 4.2: SB = 23.4 + 3.6 AG, (5) kung saan ang AG ay taunang kapasidad sa produksyon ng minahan, milyong tonelada. SB = 23.4 + 3.6 1, 4 = 28.44 m2 ...

Ang pagsasagawa ng mga pagtatrabaho sa minahan ay lumalabag sa matatag na estado ng pagkapagod ng mga bato. Ang mga zone ng pagtaas at pagbawas ng mga stress ay nabuo sa paligid ng gumaganang tabas. Upang maiwasan ang pagbagsak ng mga bato, ang ...

Paggalugad sa pagmimina

4.1 Pagkalkula ng cross-sectional area ng isang trapezoidal excavation Pagtukoy ng mga sukat ng paghuhukay sa malinaw. Lapad ng isang solong track na nagtatrabaho sa antas ng lumiligid na stock edge: B = m + A + n1, m Kung saan: m = 0 ...

Dahil ang minahan ng Bremsberg ay may buhay sa serbisyo ng 14 na taon, inirerekumenda na isagawa ang pag-unlad ng isang may arko na seksyon, i-fasten ito ng isang may suporta sa arko na frame at pinalakas ang kongkreto na humihigpit ...

Teknikal na disenyo para sa pahalang na mga pagtatrabaho sa minahan sa ilalim ng lupa

Ang hugis ng cross-seksyon ng pagtatrabaho ay napili na isinasaalang-alang ang istraktura at ang materyal ng suporta, na kung saan ay natutukoy ng katatagan ng mga bato sa mga gilid at bubong ng nagtatrabaho ...

Teknolohiya ng pagpapaunlad ng lagusan sa hard rock

1. Ang halaga ng hangin na dapat dumaan sa pag-unlad sa panahon ng pagpapatakbo nito ay natutukoy: (1) kung saan ang koepisyent na isinasaalang-alang ang hindi pantay na paghahatid ng hangin, ay ang pagmimina ng karbon sa mga site ...

Ang cross-sectional area sa malinaw ay ang lugar na nililimitahan ng panloob. Lining contour at sa ibabaw ng ballast layer ng rail track (nang hindi isinasaalang-alang ang kapal ng lining)

Seksyonal na lugar sa magaspang - ang lugar kasama ang panlabas na tabas ng suporta, kabilang ang paghihigpit at ang gumaganang lupa.

Ang lugar na hangganan ng disenyo ng tabas nito, ay natutukoy sa pamamagitan ng pagdaragdag ng pag-clear sa ilaw na may kapal ng lining, isinasaalang-alang ang kapal ng paghihigpit at backfilling.

Ang cross-sectional area ng pagtatrabaho sa paglubog ay ang lugar na nalilimitahan ng tabas ng pagtatrabaho sa ilalim ng lupa (kinuha ito ng 3-5% na higit sa lugar sa magaspang).

15. Katatagan ng mga bato (maluwag, magkaugnay, mabato).

Sa likas na katangian ng bono sa pagitan ng mga solidong maliit na butil, ang mga lupa ay nahahati sa maluwag, magkakaugnay at mabato.

Ang mga maluwag, di-magkakaugnay na mga lupa ay nailalarawan sa pamamagitan ng isang kakulangan ng pagdirikit sa pagitan ng mga maliit na butil, makabuluhang pagkamatagusin sa tubig, mababang pagsiksik, mataas na panloob na pwersa ng alitan, at mabilis na pagpapapangit sa ilalim ng pagkarga.

Ang mga cohesive soils ay nailalarawan sa pamamagitan ng mababang pagkamatagusin sa tubig; ang pagkakaroon ng tubig sa kanila ay tumutukoy sa mga molekular na puwersa ng pagkakaisa. Samakatuwid, ang mga magkakaugnay na lupa ay nailalarawan sa pamamagitan ng makabuluhang pagkakagulo sa pagitan ng mga maliit na butil, malalaking pagpapapangit sa ilalim ng pagkarga, at tagal ng mga pagpapapangit.

Sa mabatong lupa, ang kanilang mga maliit na butil ay mahigpit na magkakaugnay sa pamamagitan ng isang ahente ng pagsemento, at ang koneksyon na ito ay hindi naibalik kapag ito ay nasira.

Ang isang mas kumpletong pag-uuri at katangian ng mga lupa ay ibinibigay sa mga sangguniang libro at espesyal na panitikan.

Ang mga pag-aari ng lupa ay may malaking epekto sa likas na katangian ng kanilang pag-unlad at pagganap ng mga machine. Kaugnay nito, kapag pumipili ng uri ng makina para sa gawaing lupa, kinakailangang isaalang-alang ang mga katangian na katangian at kalagayan ng mga lupa na nabuo. Mula sa puntong ito ng pananaw, ang pinakamahalagang mga katangian ng mga lupa - ang kanilang paglaban sa pag-unlad at ang kanilang katatagan bilang isang pundasyon kung saan naka-install ang makina, pangunahin na natutukoy ng komposisyon ng granulometric at pisikal at mekanikal na mga katangian ng lupa.

dapat isaalang-alang ng trabaho ang mga katangiang katangian at kalagayan ng mga nabuong lupa. Mula sa puntong ito ng pananaw, ang pinakamahalagang mga katangian ng mga lupa - ang kanilang paglaban sa pag-unlad at ang kanilang katatagan bilang isang batayan kung saan naka-install ang makina, pangunahin na natutukoy ng komposisyon ng granulometric at pisikal at mekanikal na mga katangian ng lupa.

Ang granulometric na komposisyon ng lupa ay nailalarawan sa pamamagitan ng porsyento ng bigat ng mga maliit na butil ng iba't ibang laki. Ang laki ng mga indibidwal na mga maliit na butil ng mga hindi mabato na lupa ay: 40 mm na maliliit na bato; graba 2-40 mm; buhangin 0.25-5 mm; buhangin sa buhangin 0.05-0.25 mm; maalikabok na mga maliit na butil 0.005-0.05 mm at mga particle ng luwad 0.005 mm.

Upang masuri ang pinakamahalagang mga katangiang pisikal at mekanikal ng lupa, ang kalakasan ng density, pag-loosening, kahalumigmigan, anggulo ng pahinga, cohesion (cohesion), bali, at layering ay mahalaga.

FEDERAL FISHERIES AGENCY

FEDERAL STATE EDUCATIONAL INSTITUTION

MATAAS NA EDUKASYON

"MURMANSK STATE TECHNICAL UNIVERSITY”

Apatity branch

Kagawaran ng Pagmimina

PAGLALAKAS NG MINING

Pamamaraan ng tagubilin para sa pagpapatupad ng proyekto ng kurso

para sa mga mag-aaral ng specialty

130400 "Pagmimina"

PANGKALAHATANG ORGANIZATIONAL AT METHODOLOGICAL INSTRUCTIONS

Ang proyekto ng kurso ay ang pangwakas na yugto ng pag-aaral ng disiplina na "Pagdala ng mga pagtatrabaho ng minahan" at dapat magbigay ng kontribusyon sa kaalaman ng teoretikal sa specialty.

Ang layunin ng proyekto ng kurso ay pag-aralan ang mga teknikal, teknolohikal at pang-organisasyong isyu ng pagmamaneho ng inaasahang minahan.

Kapag gumaganap ng kurso, ang mga isyu sa teknikal, teknolohikal at pang-organisasyon ng pagmamaneho ng inaasahang minahan ay dapat na magawa, at ang mga desisyon na ginawa ay dapat tiyakin ang kaligtasan ng trabaho.

Kapag nagtatrabaho sa isang term paper, kinakailangang gumamit ng literaturang pang-edukasyon, pare-parehong mga panuntunan sa kaligtasan para sa pagpapatakbo ng pagmimina (EPB), pati na rin mga materyales mula sa domestic at banyagang pang-agham na journal.

Ang paliwanag na tala ng term paper ay dapat maglaman ng lahat ng kinakailangang mga kalkulasyon at katwiran para sa mga desisyon na ginawa, sketch at diagram (ventilation scheme, disenyo at mga tunneling section, layout ng hole, disenyo ng singil, iskedyul ng organisasyon ng trabaho).

Ang pagkakasunud-sunod ng pagtatanghal ng materyal sa paliwanag na tala ay dapat sumunod sa mga patnubay sa pamamaraan.

1. KONDISYON NG EKSTRAKSYON

Ang mga kondisyon sa pagtatrabaho ay nauunawaan bilang data ng hydrogeological at pagmimina at mga kundisyong teknikal kung saan isinasagawa ang pagtatrabaho. Ang seksyon na ito ay dapat na naglalarawan, kung hindi sila tinukoy, ang pisikal at mekanikal na mga katangian ng mga bato sa mga tuntunin ng kanilang katatagan, lakas, kundisyon ng paglitaw at pag-agos ng tubig sa mga paggana habang ipinatutupad ito.

2. PARAAN NG PASSAGE AT PAGBABAGO NG TRABAHO

Ang pamamaraan ng ginamit na tunneling ay dapat na pinaka-makatuwiran mula sa pananaw ng kaligtasan sa trabaho at mekanisasyon ng mga proseso ng produksyon.

Kapag pumipili ng isang paraan ng tunneling at paraan ng mekanisasyon ng trabaho, mas mabuti na gumamit ng mga kagamitan sa kagamitan, na higit na masiguro ang mekanisasyon ng mga proseso ng pag-ikot ng tunneling ng mga gawa.

3. PAGTUTURO NG LAKI NG CROSS-SEKSYON NG EXTRACT AT KALKULASYON NG CRAFT.

Pagkalkula ng suporta.

Ang karga sa suportang tinukoy sa 1 m 2 ng pagtatrabaho, na may isang pare-parehong naibahagi na nabagabag na sona, ay natutukoy ng pormula:

Kgf / m2 (3.29)

kung saan: ρ – volumetric na bigat ng bato, kg / m 3;

l n- ang laki ng nabalisa na zone, m.

Ang laki ng nilabag na zone ay natutukoy ng mga formula:

a) para sa mga pagtatrabaho sa labas ng zone ng impluwensya ng mga gawa sa paglilinis:

b) para sa mga papasok na trabaho at paghahatid ng trabaho:

kung saan: Ako T- ang tindi ng malumanay na paglubog ng maliit na-block na sistema ng mga bitak, pcs / m. tumatakbo (Talahanayan 1);

K C- Coefficient ng estado ng produksyon (kinuha pantay sa 1).

Talahanayan 1

talahanayan 2

Talahanayan 3

Tukoy na pagdirikit ng isang pamalo sa kongkreto at isang konkretong haligi sa isang bato, kgf / cm 2

Mga tagapagpahiwatig ng lakas	Pangalan ng materyal	Pag-aayos ng lusong sa semento M-400 sa edad na 28 araw. na may komposisyon ng pinaghalong C: P	Mortar sa alumina na semento na M-400 na may edad
3 araw na may komposisyon ng pinaghalong C: P	12 oras sa C: P
1:1	1:2	1:3	1:1	1:2	1:3	1:1
	Pana-panahong bakal
Makinis na bilog na bakal
	Konkretong post na may apatite ore
Konkretong post na may oxidized ore
Konkretong post na may walang laman na mga bato na nakahiga sa gilid

Ang distansya sa pagitan ng mga pamalo na may parisukat na parilya ng kanilang lokasyon ay kinuha mula sa mga kundisyon para sa pag-iwas sa pagsasara at pagbagsak ng mga bato sa ilalim ng impluwensya ng kanilang sariling timbang sa loob ng nakapirming strata ayon sa pormula:

, m (3.40)

kung saan: K zap- kadahilanan sa kaligtasan;

m sa- koepisyent ng mga kondisyon ng pagpapatakbo ng suporta ng pamalo (1 - para sa mga rod na may pre-tension; 2 - para sa mga rod na walang pre-tension).

Talahanayan 4.1

Talahanayan 4.2

Paputok na katangian

Pangalan ni BB	Densidad ng mga pampasabog sa mga cartridge, g / cm 3	Kahusayan, cm 3	Ang bilis ng pagpapasabog, km / s	Uri ng packaging
BB,ginamit sa mga mukha na hindi mapanganib para sa gas o alikabok
Ammonite 6GV	1,0–1,2	360–380	3,6–4,8	Mga Chuck na may diameter na 32, 60, 90 mm
Ammonal-200	0,95–1,1	400–430	4.2–4,6	Mga Cartridge na may diameter na 32mm
Ammonal M-10	0,95–1,2		4,2–4,6	Din
Mabato ng Ammonal Blg. 3	1,0–1,1	450–470	4,2–4,6	Mga Chuck na may diameter na 45, 60, 90 mm
Mabato ng Ammonal Blg. 1	1,43–1,58	450–480	6,0–6,5	Mga Cartridge na may diameter na 36, ​​45, 60, 90 mm
Detonite M	0,92–1,2	450–500	40–60	Mga Cartridge na may diameter na 28, 32, 36 mm
BB,ginamit sa gas o alikabok na mapanganib na mga mukha
Ammonite AP-5ZhV	1,0–1,15	320–330	3,6–4,6	Mga Cartridge na may diameter na 36 mm
Ammonite T-19	1,05–1,2	267–280	3,6–4,3	Din
Ammonite PZhV-20	1,05–1,2	265–280	3,5–4,0	Din

Sa pagsasagawa ng mga gawa sa tunneling, ang pinakalaganap ay ang electric blasting na gumagamit ng mga de-kuryenteng detonator ng instant, maantala at naantala na pagkilos, pati na rin mga hindi pang-electric na sistema ng pagsabog (Nonel, SINV, atbp.).

Talahanayan 4.3

Mga halagang K zsh para sa pahalang na pagtatrabaho

Borehole diameter. Ang diameter ng mga butas ay natutukoy batay sa diameter ng mga paputok na kartutso at kinakailangang clearance sa pagitan ng dingding ng butas at mga cartridge ng paputok, na ginagawang posible na ipadala ang mga explosive cartridge sa butas nang walang pagsisikap. Ang mga cutter at bits ay naubos sa panahon ng pagbabarena at hasa, bilang isang resulta kung saan bumababa ang kanilang diameter. Samakatuwid, ang paunang diameter ng incisors at mga korona ay ginagamit medyo malaki kaysa sa kinakailangan, at ito ay 41 - 43 mm para sa mga paputok na kartutso na may diameter na 36 - 37 mm at 51 - 53 para sa mga paputok na kartutso na may diameter na 44 - 45 mm . Ang diameter ng borehole ay dapat na 5-6 mm kapag ang firing cartridge ay matatagpuan muna mula sa borehole bibig, at 7-8 mm kapag ang firing cartridge ay hindi ang una mula sa bibig ng borehole.

Ang isang pagtaas sa diameter ng mga butas ay humahantong sa isang pagtaas sa pasabog na singil na inilagay sa kanila, at, dahil dito, bumababa ang bilang ng mga butas. Sa parehong oras, ang isang pagtaas sa diameter ng mga butas ng butas ay humahantong sa isang pagkasira sa delineation ng minahan na gumagana, labis na pagkawasak ng bato na lampas sa contour ng disenyo, at negatibong nakakaapekto rin sa rate ng pagbabarena - bumababa ang bilis ng pagbabarena .

Sa isang pagtaas sa diameter ng singil ng butas ng pagsabog sa gumaganang tabas, ang zone ng pagkasira ng massif ay tumataas at, dahil dito, ang katatagan ng mga bato ay bumababa. Samakatuwid, na may pagbawas sa cross-section ng minahan, mas kapaki-pakinabang na gumamit ng mga maliliit na lapad na bolang. Sa isang pagbawas sa seksyon ng minahan at isang pagtaas sa katigasan ng bato, ang diameter ng mga butas at singil, lahat ng iba pang mga bagay na pantay, ay dapat na bawasan. Dahil ang mga pampasabog (detonites) na nagawa sa kasalukuyang oras ay may kakayahang magpaputok sa isang mataas na bilis ng mga maliliit na diameter na kartutso (20-22 mm), kitang-kita ang kakayahang gumamit ng mga butas ng butas ng isang pinababang diameter. At kapag gumagamit ng mga pampasabog na may mababang rate ng pagpapasabog ng uri ng ammonite, ipinapayong maglagay ng mga cartridge na may diameter na 32 - 40 mm sa mga boreholes.

Lalim ng butas. Ang lalim ng mga boreholes ay isang parameter ng mga pagpapatakbo ng tunneling, na tumutukoy sa dami ng mga pangunahing operasyon sa ikot ng tunneling at ang bilis ng paghuhukay.

Kapag pinipili ang lalim ng mga butas, ang lugar at hugis ng ilalim na butas, ang mga katangian ng mga sumabog na bato, ang kakayahang magamit ng mga paputok na ginamit, ang uri ng kagamitan sa pagbabarena, ang kinakailangang paggalaw ng ilalim na butas para sa pagsabog, atbp. isinasaalang-alang isang bilang ng integer ng mga cycle ng pagmamaneho.

Sa pamamagitan ng isang mababaw (1 - 1.5 m) na lalim ng butas, ang oras ng pantulong na gawain na tinukoy sa 1 m na paggalaw ng ilalim ng butil ay tumataas (pagpapasok ng sariwang hangin, paghahanda at pangwakas na operasyon kapag ang mga butas ng pagbabarena at paglo-load ng bato, pagkarga at pagsabog ng mga paputok, atbp.).

Sa pamamagitan ng isang malaking (3.5 - 4.5 m) lalim ng butas, ang bilis ng pagbabarena ng mga butas ay bumababa at, sa huli, ang kamag-anak na tagal ng 1 m ng pagtaas ng pagmimina.

Bilang karagdagan, kapag pumipili ng lalim ng butas, dapat tandaan na kapag sumabog sa malaking kalaliman mula sa ibabaw ng lupa, kung saan ang mga sumabog na bato ay nasiksik mula sa lahat ng panig ng presyon ng bato, ang mapanirang epekto ng pagsabog ay makabuluhang nabawasan .

Ang lalim ng mga boreholes ay natutukoy batay sa tinukoy na teknikal na rate ng pagtagos, ang bilang at pagiging produktibo ng kagamitan sa pagmimina, o ayon sa mga rate ng produksyon.

Alam ang ibinigay na ROP, maaari mong kalkulahin ang lalim ng butas:

kung saan: ν - itinakda ang rate ng pagtagos, m / buwan;

t c - tagal ng ikot, h;

n с - ang bilang ng mga araw na nagtatrabaho sa isang buwan;

n h - ang bilang ng mga oras ng pagtatrabaho bawat araw;

Ang η ay ang factor ng paggamit ng borehole (BWR).

Ang rate ng paggamit ng borehole. Ang rate ng paggamit ng butas ay ang ratio ng ginamit na lalim ng butas sa orihinal na lalim. Kapag sumabog ang mga pagsingil sa butas, ang bato ay hindi masisira sa buong lalim ng mga butas, ang bahagi ng butas na butas ay hindi ginagamit nang lalim at nananatili sa apuyan ng apuyan, na karaniwang tinatawag na baso.

Upang matukoy ang CIP para sa buong hanay ng mga butas, kinakailangan upang masukat ang lalim ng lahat ng mga butas at matukoy ang average na lalim ng butas. Matapos ang pagsabog ng mga singil, kinakailangan upang sukatin ang lalim ng lahat ng baso at matukoy ang average na lalim ng baso, alinsunod sa kung saan ang average na halaga ng ICF ay matatagpuan. Samakatuwid, upang matukoy ang average na halaga ng KIP, kinakailangan upang hatiin ang halaga ng average na paggalaw ng ilalim ng lupa sa average na lalim ng borehole.

kung saan: l s - ang haba ng singil ng butas;

l w - kalaliman ng butas.

Kung ang ilalim ng buto sa ilalim ng bawat pag-ikot ay tinukoy, kung gayon ang average na lalim ng holehole ay maaaring matukoy sa pamamagitan ng paghahati ng advancehole advance bawat ikot ng average na halaga ng KIR.

Ang halaga ng ICF ay nakasalalay sa lakas, pagkabali at paglalagay ng mga nasabog na bato, ang lugar ng mukha, ang bilang ng mga bukas na ibabaw sa nasabog na masa ng bato, ang kakayahang magamit ng mga paputok, ang lalim ng mga butas, ang kalidad ng mga butas ng pagsabog, ang pagkakasunud-sunod ng pagsingil ng singil at iba pang mga kadahilanan. Sa wastong pagpapasiya ng lahat ng mga parameter, mahigpit na pagpapatupad ng teknolohiya ng pagsabog, ang halaga ng KISH ay dapat na hindi bababa sa mga sumusunod na halaga.

Talahanayan 4.4.

Talahanayan 4.5

Mga bilang ng bilang ng exponent γ

 cc, kg / m 3
, mga yunit	1.843	1.892	1.940	1.987	2.033	2.125	2.214	2.301

 cv - bigat na volumetric ng mga paputok na namamahala, kg / m 3

Ang distansya sa pagitan ng mga singil sa contour ay natutukoy ng formula (m):

(4.6)

kung saan: K 0- isang coefficient ng bilang na isinasaalang-alang ang pakikipag-ugnay ng mga karatig na contour charge at pagkalugi ng enerhiya para sa pagpapalawak ng mga produktong detonation sa dami ng borehole, mga yunit;

L zk- haba ng stemming ng contour boreholes (natutukoy ayon sa talahanayan), m;

L to- haba ng mga butas ng tabas, m.

Talahanayan 4.6

Ang halaga ng bilang ng coefficient K 0

Talahanayan 4.7

Nabawasan ang haba ng stemming ng singil sa loop L zk / S exp

Coefficient	Linear loading density ng mga contour boreholes P to, kg / m
mga kuta ng bato	0.4	0.5	0.6
4-6	0.110-0.097	0.121-0.110	0.129-0.119
7-9	0.092-0.082	0.106-0.097	0.115-0.108
10-14	0.077-0.061	0.093-0.079	0.105-0.092
15-18	0.057-0.046	0.076-0.067	0.089-0.081
19-20	0.042-0.039	0.064-0.061	0.079-0.076

Ang ratio ng diskarte ng mga contour boreholes ay natutukoy ng pormula:

(4.7)

Sa  daang siglo= 900 - 1100 kg / m 3 ang formula na ito ay maaaring magamit sa sumusunod na form:

(4.8)

Alinsunod dito, ang linya ng hindi bababa sa pagtutol ng mga butas ng tabas ay natutukoy ng pormula (m):

Ang bilang ng mga contour hole ay natutukoy ng formula (pcs.):

(4.10)

kung saan: NS- buong perimeter ng gumaganang mukha, m;

V- lapad sa pagtatrabaho sa antas ng lupa, m

Ang lugar ng bahagi ng mukha na nahuhulog sa hilera ng tabas ay (m 2):

(4.11)

Upang mapabuti ang kalidad ng pag-eehersisyo ng bato sa antas ng mga dulo ng mga butas ng tabas, isang karagdagang singil na may timbang na katumbas ng (kg) ay dapat ilagay sa ilalim ng huli:

Ang halaga ng mga pampasabog bawat defourector ng tabas ay natutukoy ng pormula (kg):

Kapag preliminary contouring ang tiyak na pagkonsumo ng mga pampasabog ay natutukoy na isinasaalang-alang ang lalim ng trabaho H(m) sa pamamagitan ng pormula (kg / m 3):

(4.14)

Dapat tandaan na sa pagbawas sa lalim ng trabaho, ang halaga q sa hindi dapat mas mababa sa halagang tinukoy ng formula (4.3).

Ang distansya sa pagitan ng mga butas ng tabas ay kinakalkula ayon sa pormula (4.6), habang ang halaga L zk natutukoy ng talahanayan (4.8).

Talahanayan 4.8

Nabawasan ang haba ng singil sa loop na may paunang paglalarawan ng produksyon

Coef-nt	Lalim ng trabaho H, m
kuta	mas mababa sa 100	100-200	200-400	400-600
mga bato, f	Linear density ng contour bore-hole na naglo-load Р к, kg / m
	0.4	0.5	0.6	0.4	0.5	0.6	0.4	0.5	0.6	0.4	0.5	0.6
4-6	0.109	0.120	0.128	0.120	0.130	0.137	0.132	0.139	0.145	0.142	0.148	0.152
7-9	0.093	0.106	0.116	0.106	0.117	0.125	0.118	0.128	0.135	0.130	0.138	0.144
10-14	0.074	0.091	0.103	0.089	0.103	0.113	0.104	0.115	0.124	0.118	0.127	0.135
15-18	0.057	0.077	0.090	0.073	0.090	0.101	0.089	0.103	0.113	0.105	0.117	0.125
19-20	0.046	0.067	0.082	0.062	0.081	0.093	0.080	0.096	0.106	0.097	0.110	0.119

Ang bigat ng karagdagang singil sa ilalim ng butas ng mga butas ng tabas ay natutukoy ng pormula (kg):

Bilang ng mga butas ng tabas N sa at ang pagkonsumo ng mga pampasabog para sa paglarawan ng kaunlaran Q sa kinakalkula ng mga formula. (4.10) at (4.13)

Matapos matukoy ang mga parameter ng pagsabog ng tabas, nagpatuloy sila sa pagkalkula ng mga parameter ng pagkarga at paglalagay ng mga butas ng cut-and-martilyo. Ang batayan ng pagkalkula ay ang halaga ng tiyak na pagkonsumo ng mga pampasabog para sa pagdurog ng bato sa loob ng dami ng drilled .

Sa kasunod na pagdedeline, ang core ng mukha ay nasira sa ilalim ng mga kondisyon ng estado ng stress ng nakapaligid na masa ng bato, na humahantong sa pangangailangan na dagdagan ang pagkonsumo ng enerhiya para sa pagdurog ng bato sa drilled mass. Sa kasong ito, una, dapat mong matukoy ang katangian na halaga ng haba ng mga butas ng fender, isinasaalang-alang ang antas ng naturang impluwensya (m):

(4.16)

Nakasalalay sa aktwal na haba ng mga butas ng fender na L otb, na, bilang panuntunan, ay natutukoy ng samahan ng trabaho at mga kakayahan ng kagamitan sa pagbabarena, ang halaga ng tiyak na pagkonsumo ng mga pampasabog para sa pagdurog ay kinakalkula ng mga formula (kg / m 3):

Sa L off  L  :

(4.17)

Sa L off  L :

(4.18)

kung saan: e c- isang kadahilanan ng conversion na isinasaalang-alang ang uri at density ng ginamit na pampasabog.

Talahanayan 4.9

Ang halaga ng mga coefficients e cc

Sa panahon ng paunang pagdedeline ng pagtatrabaho, ang pagsira ng pangunahing dami ng bato ay isinasagawa sa ilalim ng mga kundisyon ng bahagyang pag-unload, na ginagawang posible sa haba ng mga butas ng jack L off  L  bawasan ang tiyak na pagkonsumo ng mga pampasabog sa halagang tinutukoy ng pormula (4.17)

Matapos matukoy ang tiyak na pagkonsumo ng mga pampasabog, ang mga parameter ng paglalagay ng mga butas sa isang tuwid na hiwa ay kinakalkula. Ang halaga ng tukoy na pagkonsumo ng mga pampasabog sa hiwa ay tinutukoy na isinasaalang-alang ang pangkalahatang kahusayan ng pagsira ng bato sa gumaganang mukha:

(4.19)

kung saan: N bp- Bilang ng mga pinutol na butas, yunit;

R vr- linear density ng kanilang paglo-load, kg / m;

L vr- haba ng pinutol na mga butas, m;

L zb- haba ng tangkay, m.

Ganap na halaga L zb natutukoy ng mga talahanayan sa ibaba, na sinusundan ng paghahati ng Centuriese siglo, na ginagawang posible na isaalang-alang ang uri ng ginamit na paputok.

Talahanayan 4.10

sa panahon ng kasunod na paglarawan ng paggana ng minahan

Coefficient	Lalim ng trabaho H, m
kuta		100 - 200	200 - 400	400 - 600
mga lahi
4-6	0.145	0.151	0.156	0.162
7-9	0.137	0.143	0.149	0.156
10-14	0.128	0.135	0.142	0.149
15-18	0.119	0.127	0.135	0.143
19-20	0.113	0.122	0.130	0.139

Talahanayan 4.11

Nabawasan ang haba ng pag-tamping ng mga bumpholes na may paunang pagdedeline ng isang minahan

Ang lakas ng koepisyent ng mga bato	L sb / S exp
4-6	0.145-0.139
7-9	0.136-0.131
10-14	0.129-0.121
15-18	0.119-0.113
19-20	0.111-0.110

Ang lugar ng paggupit ay natutukoy ng pormula (m 2):

(4.20)

Ang halaga ng mga pampasabog sa hiwa ay natutukoy ng pormula (kg)

(4.21)

Dahil sa tuwid na pagbawas ng pagdurog ng bato ay isinasagawa sa ilalim ng mga kundisyon ng isang libreng ibabaw, upang mapadali ang pagpapatakbo ng mga singil na hiwa, ipinapayong gumamit ng isa o higit pang mga balon ng kompensasyon, ang minimum na diameter na kung saan ay natutukoy ng pormula (m):

(4.22)

Kung saan: W min- ang distansya mula sa balon sa pinakamalapit na butas ng hiwa, nagtatrabaho para sa balon na ito, m;

d shp- ang diameter ng cut hole, m.

Alam ang lugar ng hiwa at ipinapalagay ang hugis ng cross-section sa anyo ng isa o ibang flat geometric figure, posible na matukoy ang mga sukat ng cut cross-section at mga parameter ng paglalagay ng mga cut hole (Larawan 4.3):

Kuwadro:

Slit:

(4.27)

(4.28)

Larawan 4.3 Mga halimbawa ng mga butas sa pagbabarena sa tuwid na pagbawas.

Matapos kalkulahin ang mga parameter ng hiwa, magpatuloy sila sa pagkalkula ng mga parameter ng chipping.

Ang kabuuang bilang ng mga butas ng fender (kabilang ang mga butas sa lupa) ay natutukoy ng mga formula (pcs.):

Sa kasunod na contouring:

(4.30)

Kapag paunang contouring:

(4.31)

kung saan: R otb- linear density ng pag-load ng butas, kg / m;

e ot, e k- Mga kadahilanan ng conversion, ayon sa pagkakabanggit, para sa mga singil sa paga at loop.

Ang distansya sa pagitan ng mga boreholes ng lupa ay kinakalkula ng formula (m):

(4.32)

Ang linya ng hindi gaanong paglaban ng mga boreholes ng lupa ay natutukoy ng pormula (m):

(4.33)

Ang bilang ng mga boreholes ng lupa at ang lugar ng bahagi ng mukha na nahuhulog sa mga boreholes na ito ay natutukoy ng mga formula:

Ang bilang ng mga butas na inilaan nang direkta para sa pagkawasak ng core ng bato ay natutukoy ng formula (pcs.):

(4.35)

Ang tinatayang sukat ng drilling grid para sa mga butas ng fender ay natutukoy ng pormula (m):

(4.36)

Kapag paunang pagtukoy sa pag-unlad S to = 0.

Ang halaga ng mga pampasabog para sa pagbasag ng bato sa loob ng mga core at ground zone ay natutukoy ng pormula (kg):

Batay sa mga kalkulasyon at layout ng mga butas, isang talahanayan ng buod ng mga parameter ng pagsabog ay naipon sa hugis.

Talaan ng Pagbabarena at Pag-blasting ng Mga Parameter

Bigas 4.4 Layout ng butas ng drill.

a - pattern ng butas; b - disenyo ng singil; 1 - paputok na kartutso;
2 - electric detonator.

Matapos makalkula ang lahat ng mga parameter ng drilling at blasting complex, iginuhit ang isang sertipiko ng pagbabarena at pagpapatakbo ng pagsabog.

Ang pasaporte ng blasthole ay dapat maglaman ng layout ng mga butas (sa tatlong pagpapakita), ipahiwatig ang bilang at diameter ng mga butas, ang lalim at ikiling ng mga anggulo nito, ang bilang ng serye ng pagsabog, ang pagkakasunud-sunod ng pagsabog, ang dami ng mga singil sa mga butas, ang kabuuan at tukoy na pagkonsumo ng mga pampasabog, ang pagkonsumo ng mga detonator, stemming ng bawat butas at ang kabuuang halaga ng stemming material para sa lahat ng mga butas, pati na rin ang oras ng bentilasyon ng butas.

Upang linawin ang bahagi ng tekstuwal ng seksyong ito, dapat ibigay ng tala ang mga kaukulang diagram (ang layout ng mga butas ng butas, ang diagram ng disenyo ng singil sa butas na butas, ang diagram ng hiwa, ang diagram ng pagkonekta ng mga detonator sa explosive network).

Pagkalkula ng network ng pagsabog ng kuryente.

Sa kaso ng pagsabog ng kuryente ng mga singil, posible na gamitin ang lahat ng mga kilalang circuit para sa pagkonekta ng mga resistensya sa isang circuit. Ang pagpili ng pamamaraan ng koneksyon ng EM ay nakasalalay sa bilang ng mga sumabog na EM at ang pagkakapareho ng kanilang mga katangian. Kapag gumagamit ng mga de-koryenteng paputok na aparato, natutukoy ang paglaban ng network ng paputok at ang resulta na nakuha ay inihambing sa nililimitahan na halaga ng paglaban ng circuit na ipinahiwatig sa pasaporte ng instrumento. Kapag gumagamit ng mga linya ng kuryente at ilaw, natutukoy ang paglaban ng explosive circuit, pagkatapos ang halaga ng kasalukuyang dumadaan sa isang hiwalay na EM ay kinakalkula at ang halagang ito ay inihambing sa garantisadong halaga ng kasalukuyang para sa isang walang pagsabog na pagsabog. Para sa kasalukuyang garantiya tinatanggap ito - para sa 100 ED katumbas ng 1.0 A, at kapag nagpaputok ng ED sa malalaking grupo (hanggang sa 300 piraso) 1.3 A at hindi mas mababa sa 2.5 A kapag nagpaputok na may alternating kasalukuyang.

Kapag nakakonekta sa serye, ang mga dulo ng mga wire ng kalapit na ED ay konektado sa serye, at ang matinding wires ng una at huling ED ay konektado sa pangunahing mga wire na papunta sa kasalukuyang mapagkukunan.

Ang kabuuang pagtutol ng explosive circuit kapag ang ED ay konektado sa serye ay natutukoy ng pormula:

, Ohm (4.38)

kung saan: R 1- paglaban ng pangunahing kawad sa seksyon mula sa paputok na aparato sa mga terminal ng paputok na circuit sa gumaganang mukha, Ohm;

R 2- paglaban ng karagdagang mga mounting lead na kumokonekta sa mga wire ng terminal ng ED sa bawat isa at sa pangunahing kawad, Ohm;

n 1- ang bilang ng mga konektadong EDs sa serye, mga pcs;

R 3- paglaban ng isang ED na may mga terminal na wire, Ohm.

Ang paglaban sa wire ay natutukoy ng formula:

kung saan: ρ - tiyak na paglaban ng materyal ng konduktor, (Ohm * mm 2) / m;

l- haba ng conductor, m;

S- cross-section ng conductor, mm 2.

Kapag nagsasagawa ng mga pagpapatakbo ng pagsabog, tulad ng pagkonekta ng mga wire at para sa pagtula ng mga pansamantalang linya ng pagsabog, ang mga wire para sa pang-industriya na pagsabog ng tatak ng VP na may mga conductor na tanso sa pagkakabukod ng polyethylene ay ginagamit. Ang wire ay ginawa ng solong-core VP1 at two-core VP2x0.7.

Para sa pagtula ng mga permanenteng linya ng paputok, inilaan ang mga kable ng tatak NGShM. Ang mga conductor ay gawa sa wire na tanso. Ang pagkakabukod ng mga kasalukuyang nagdadala ng konduktor ay gawa sa self-extinguishing polyethylene.

Sa mga pambihirang kaso, sa kasunduan sa mga awtoridad ng Gosgortekhnadzor, ang wire VP2x0.7 ay maaaring magamit bilang permanenteng mga linya ng paputok

Talahanayan 4.12

Talahanayan 4.13

Talahanayan 4.14

Butas ng pagbabarena

Ang pagbabarena ng mga boreholes ay isinasagawa gamit ang mga drill ng kamay, rock drills, drig rigs.

Mga drills sa kamay- Ginamit para sa pagbabarena ng mga butas ng butas hanggang sa 3m na malalim sa bato na may f  6. Isinasagawa ang pagbabarena nang direkta mula sa mga kamay o mula sa mga ilaw na sumusuporta sa aparato (SER-19M, ER14D-2M, ER18D-2M, ERP18D-2M). Ginagamit ang mga electric core drill kapag nag-drill sa bato na may f  10 (SEC-1, EBK, EBG, EBGP-1).

kung saan: n- ang bilang ng mga drilling machine;

k n - kadahilanan ng pagiging maaasahan ng makina (0.9);

k 0- koepisyent ng sabay na pagpapatakbo ng mga machine (0.8 - 0.9).

Ang bilang ng mga drilling machine ay natutukoy batay sa 4 - 5 m 2 ng ilalim na lugar bawat isang drilling machine.

Mga Perforator- Ginamit para sa pagbabarena ng mga lungag sa mga bato na may f  5 (PP36V, PP54V, PP54VB, PP63V, PK-3, PK-9, PK-50).

Ang pagganap ng pagbabarena ay natutukoy ng pormula (m / h):

(4.45)

kung saan: k d- koepisyent depende sa diameter ng borehole (0.7 - 0.72 sa d w = 45 mm; 1 sa d w = 32 - 36 mm);

k p- Koepisyent na isinasaalang-alang ang uri ng perforator (1.1 para sa PP63V, PP54; 1 para sa PP36V);

a- Coefficient isinasaalang-alang ang pagbabago sa bilis ng pagbabarena sa iba't ibang mga bato (0.02 sa f = 5-10; 0.3 sa f = 10-16).

Mga drilling rig... Ang pagbabarena ng mga boreholes ay isinasagawa ng mga drilling rig o naka-mount na kagamitan sa pagbabarena na naka-mount sa mga loading machine.

Ang pagpili ng isang drig rig para sa mga butas ng pagbabarena sa isang pahalang na pagbubukas ay isinasaalang-alang ang mga sumusunod na kadahilanan:

Ang uri ng drilling machine ay dapat na tumutugma sa katigasan ng mga bato sa drill na mukha;

Ang mga sukat ng drilling zone ay dapat na mas malaki sa o katumbas ng taas at lapad ng butas na babarena;

Ang maximum na haba ng mga drilled hole ayon sa mga teknikal na katangian ng drilling machine (pag-install) ay dapat na maiugnay sa maximum na haba ng mga butas (ayon sa drill-and-drill passport);

Ang lapad ng drig rig ay hindi dapat mas malaki kaysa sa ginamit na mga sasakyan.

Ang pagganap ng pagbabarena ay natutukoy ng pormula (m / h):

(4.46)

kung saan: n- ang bilang ng mga drilling machine sa rig, mga pcs;

k 0- ang koepisyent ng sabay-sabay sa pagpapatakbo ng mga machine (0.9 - 1);

k n- kadahilanan ng pagiging maaasahan ng yunit (0.8 - 0.9);

t- tagal ng pantulong na gawain (1 - 1.4 min / m);

v m- ROP (m / min).

Talahanayan 4.5

Bilis ng pagbabarena

Tagal ng mga butas sa pagbabarena (h):

kung saan: t p- paghahanda at pangwakas na trabaho (0.5-0.7 na oras).

Disenyo ng bentilasyon.

Ang disenyo ng bentilasyon ng mga pagtatrabaho sa ilalim ng lupa ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

1. Ang pamamaraan ng bentilasyon ay napili;

2. Napili ang isang pipeline at natutukoy ang mga katangian ng aerodynamic na ito;

3. Ang pagkalkula ng dami ng kinakailangang hangin upang maipahangin ang mga pagtatrabaho ay ginawa;

4. Napili ang isang lokal na bentilasyon ng bentilasyon.

Ang lugar ng pag-install ng lokal na bentilasyon ng bentilasyon (VMP) at ang direksyon ng bentilasyon ng tubo ay ipinapakita sa "sertipiko ng bentilasyon". Ipinapahiwatig din ng pasaporte ang bilang ng mga VMP, kanilang uri, diameter ng pipeline ng bentilasyon, direksyon ng mga sariwa at papalabas na jet na bentilasyon, at mga security zone.

Mga pamamaraan ng bentilasyon.

Ang mga pagtatrabaho ay may bentilasyon sa pamamagitan ng pag-iniksyon, pagsipsip o pinagsamang pamamaraan.

Sa pamamaraang pag-iniksyon, ang sariwang hangin ay dumadaloy sa mga tubo hanggang sa ilalim, at ang maruming hangin ay aalisin kasama ng minahan. Ang pangunahing bentahe ng pamamaraang ito ay mabisang bentilasyon ng puwang sa ilalim ng buto na may isang makabuluhang pagkahuli ng mga tubo ng bentilasyon mula sa ilalim ng ilalim ng ilalim. Sa kasong ito, posible ang paggamit ng mga nababaluktot na tubo. Gayunpaman, dahil sa ang katunayan na ang mga gas ay inalis kasama ang buong seksyon at kasama ang haba ng minahan, ito ay gassed, na humahantong sa pangangailangan na mag-install ng mga tagahanga ng mas mataas na kapasidad at presyon at maglatag ng mga duct ng hangin na may mas malaking mga tubo ng diameter. Ang pamamaraang ito ay pinaka-kalat.

Sa pamamaraang pagsipsip, ang mga lason na gas ay hindi kumakalat sa pamamagitan ng minahan, ngunit sinisipsip sa pamamagitan ng pipeline, at ang sariwang hangin ay pumapasok sa puwang ng ilalim ng tubig sa minahan. Ang pangunahing bentahe ng pamamaraang ito ay na may sapat na maliit na distansya ng dulo ng pipeline mula sa borehole, hindi hihigit sa suction zone, ang borehole ay mas maaliwalas kaysa sa ibang mga pamamaraan, at walang kontaminasyong gas sa pangunahing bahagi ng borehole. Ang pamamaraang ito ay maaaring magamit upang magpahangin sa trabaho kung ang pangunahing mga mapagkukunan ng emisyon ng peligro sa produksyon ay nakatuon sa ilalim ng butil. Ang thrust-in na pamamaraan ay hindi maaaring gamitin kapag nagmamaneho ng mga paggana sa pamamagitan ng mga bato na may gas, kapag nagpapatakbo ng isang rolling stock na may panloob na combustion engine sa kanila, o sa iba pang mga mapagkukunan ng mapanganib na emissions, na nakakalat sa haba ng minahan.

Ang pinagsamang pamamaraan ay nagsasangkot ng paggamit ng dalawang mga tagahanga, isa na kung saan ay nagpapatakbo para sa maubos, at ang isa pa, na naka-install malapit sa mukha, para sa iniksyon. Pinagsasama ng pamamaraang bentilasyon na ito ang mga pakinabang ng mga pamamaraan sa paghahatid at pagsipsip. Sa mga tuntunin ng oras ng pagpapalabas, ang pamamaraang ito ang pinakamabisang. Ang mga kawalan ng pamamaraang ito ay ang sagabal sa produksyon na may kagamitan sa bentilasyon.

Bigas 5.1 Mga scheme ng bentilasyon para sa bulag na trabaho.

a - iniksyon; b - pagsipsip.

1 - tagahanga; 2 - pipeline.

Talahanayan 5.1

Halaga ng koepisyent R 100

Diameter ng tubo,	Metallic	Type M	Tekstwal
m
0.3	990.0	1284.0	481.0
0.4	228.0	305.0	108.0
0.5	72.8	100.0	33.0
0.6	25.0	40.1	12.5
0.7	11.6	28.2	5.0
0.8	5.8	9.3	2.5
0.9	3.0	5.1	1.3
1.0	1.6	3.0	0.8

Aerodynamic drag ng pipeline. Ang presyur na nabuo ng bentilador sa panahon ng pagpapatakbo nito sa pipeline ng bentilasyon ay ginugol sa pagtagumpayan ang paglaban ng friksiyon at mga lokal na paglaban, pati na rin sa mataas na bilis na presyon kapag ang hangin ay umalis sa pipeline o kapag ito ay pumasok dito, na may bentilasyon ng suction.

Ang paglaban ng aerodynamic frictional ng pipeline ay natutukoy ng pormula:

, N * s 2 / m 8 (5.2)

Ang mga lokal na pagtutol ng mga duct ng bentilasyon ay karaniwang nilikha ng mga siko, tee, sanga at iba pang mga hugis na bahagi ng mga tubo. Ang mga halaga ng lokal na pagtutol ay ipinapakita sa ibaba.

Talahanayan 5.2

Paglaban (N * s 2 / m 8

Para sa mga adits at iba pang mga pagtatrabaho sa ilalim ng lupa, ang mga sumusunod na konsepto ay nakikilala: cross-sectional area "sa magaspang" - nang walang pangkabit; "Sa ilaw" - naayos na pag-unlad; "Sa paglubog" - isinasaalang-alang ang mga pagkakamali ng paglabas ng mga contour ng mine na nagtatrabaho, halos 10% higit sa seksyon na "sa magaspang". Kapag nagmamaneho, sumunod sila sa karaniwang mga sukat ng pagtatrabaho sa cross-section nito, na ibinibigay alinman sa hugis ng isang trapezoid kapag gumagamit ng kahoy na lining o vaulted na hugis-parihaba na may kongkreto na lining

Ang cross-sectional area na "halos" ay kinakalkula isinasaalang-alang ang diameter ng mga elemento ng suporta, ang lapad ng mga puwang sa pagitan ng suporta at ng mga dingding ng pagtatrabaho. Ang cross-seksyon ay pinili din batay sa paggamit ng suporta, ang taas ng pagtatrabaho, ang mga clearances sa pagitan ng suporta at ng mga gilid na bato, ang taas at lapad ng kagamitan sa paghakot, ang lapad ng libreng daanan, ang taas ng ang layer ng ballast. Upang kalkulahin ang lapad ng daanan ng daanan kasama ang bubong at ibaba at ang cross-sectional area, ang mga pinapayagan na puwang sa pagitan ng mga dingding, ang bubong ng daanan ng kalsada at kagamitan sa paghakot ay isinasaalang-alang, na itinakda batay sa mga kinakailangan sa kaligtasan at ibinigay sa sangguniang panitikan.

Ang lahat ng mga pahalang na paggana ng minahan ay ipinapasa na may ilang pagtaas (0.002-0.008) upang alisin ang tubig mula sa mga paggana ng gravity.

Ang isang naaanod ay isang pahalang na minahan na walang direktang paglabas sa ibabaw ng daigdig, dinadaanan kasama ang welga ng mga katawan ng mga mineral kapag sila ay may hilig, at kung ang katawan ay pahalang, sa anumang direksyon kasama ang haba ng deposito.

Ang Crosscut ay isang pahalang na paghuhukay na walang direktang paglabas sa ibabaw ng daigdig, dumadaan sa nakapaloob na mga bato o sa kahabaan ng katawan ng isang mineral sa isang anggulo sa kanilang welga, madalas sa buong welga.

Ang Ort ay nadaanan ng kapal ng mineral at hindi lalampas sa mga limitasyon nito.

Ang dissection ay dumadaan mula sa isa pang minahan sa anumang anggulo sa katawan ng mga mineral, maaari itong lampasan ito. Ang haba ay karaniwang maikli at hindi hihigit sa 20-30m.

Mga patayong pagtatrabaho.

Ang hukay ay isang patayong paghuhukay ng isang parisukat, parihaba o pabilog na cross-section (ang mga hukay ng isang pabilog na cross-section ay tinatawag na mga tubo), na may direktang paglabas sa ibabaw ng lupa. Ang mga pahalang na trabaho ay madalas na dumadaan mula sa mga hukay: mga bukana, mga butas ng crosscut, naaanod.

Mayroon itong mga tipikal na malinaw na sukat at madalas ay may isang hugis-parihaba na hugis ng cross-sectional (Larawan 5, 6; Talahanayan 2). Ang cross-sectional area ng hukay ay karaniwang nakasalalay sa lalim nito. Ang mga butas na may seksyon na 0.8 at 0.9 m2 ay hinihimok sa lalim na 20 m, ang mga hukay na may seksyon na 1.3 m2 ay hinihimok sa lalim na 30 m, ang 3.2 m2 ay ibinibigay upang pumasa sa lalim na 40 m. Depende sa kapal ng suporta. Ang aktwal na cross-sectional area sa pagtagos ay bahagyang mas malaki. Pinapayagan ang isang pagtaas sa lugar ng 1.04-1.12 beses.

Ang yunit ng pagmamaneho, bilang isang patakaran, ay binubuo ng tatlong tao: dalawa sa ibabaw, isa sa hukay, na may isang cross-sectional area na higit sa 2 m2, ang dalawang mga tunneller ay maaaring gumana sa ilalim.

Ang baras ng minahan ay may mas malaking seksyon kaysa sa mga hukay at isang higit na lalim. Ang hugis ng cross-sectional ay karaniwang parisukat, mula sa 4-6 hanggang 10-16 m2 (depende sa lalim, saklaw ng trabaho at mga deadline). May access sa pang-araw na ibabaw; Sa ilang mga kaso, ang baras ay ipinapasa mula sa pahalang na mga pagtatrabaho sa ilalim ng lupa, halimbawa mula sa mga adit, at tinatawag itong "bulag".

Ang Gesenk, sa kaibahan sa isang baras ng minahan, ay walang direktang paglabas sa ibabaw ng araw; nagsisilbi ito upang babaan ang karga at mga tao mula sa itaas hanggang sa mas mababang mga patutunguhan.

Mga hilig sa trabaho.

Ang slope ay nadaanan kasama ang pagbagsak ng layer ng mineral. Kapag nagmimina ng isang mineral, karaniwang ginagamit ito upang maiangat ang mga naglo-load mula sa ibabang abot-tanaw hanggang sa itaas.

Ang Bremsberg ay dinadaanan din kasama ang pagbagsak ng mineral, ngunit hindi katulad ng dalisdis, ginagamit ito upang babaan ang mga kargamento at mga tao mula sa ibaba hanggang sa itaas na abot-tanaw.

Ang isang pag-aalsa ay isang minahan na walang outlet sa ibabaw ng araw at tumatakbo mula sa ibaba hanggang sa itaas sa anumang anggulo.

2. Mga pamamaraan at paraan ng pagsasagawa ng mga gawa sa tunneling

2.1. Mga katangian ng pagmimina at pag-uuri ng mga bato

Pisikal at mekanikal na mga katangian ng mga bato ang pangunahing mga kadahilanan na tumutukoy sa pagpili ng kagamitan at teknolohiya ng pagmimina. Ang pinakamahalaga sa mga katangiang ito ay ang lakas at katatagan.

Ang kuta ay isang kumplikadong katangian ng mga bato na naglalarawan sa kanilang paglaban sa pagkabali at nakasalalay sa mga pag-aari tulad ng tigas, tigas, bali, at sa pagkakaroon ng mga interlayer at pagsasama. Ang konsepto ng isang fortress ay ipinakilala ni prof. Si MM Protodyakonov, na nagmungkahi ng paggamit ng factor ng lakas f para sa dami nitong pagtatasa. Sa unang pagtatantya, ang halaga ng f ay baligtad na proporsyonal sa sukdulang lakas ng bato sa compression na naka-compress. Dahil ang lakas ng koepisyent ay nauugnay sa lakas ng mga bato, maaari itong kalkulahin sa pinakasimpleng kaso gamit ang formula

kung saan ay ang panghuli compressive lakas ng mga bato, Pa, para sa maraming mga bato saklaw ito mula 5 hanggang 200 MPa.

Ang mga bato ay inuri ayon sa kanilang paglaban sa pagkawasak mula sa panlabas na pwersa sa pamamagitan ng kamag-anak na lakas, tiyak na gawain ng pagkasira, kakayahang mag-drill at sumabog.

Ang pag-uuri ng mga bato ayon sa kuta ay binuo ni MM Protodyakonov noong 1926. Ayon sa pag-uuri na ito, ang lahat ng mga bato ay nahahati sa 10 kategorya. Kasama sa unang kategorya ang mga lahi ng pinakamataas na lakas (f = 20), ang ikasampung kategorya ay may kasamang pinakamahina na lumulutang na mga lahi (f = 0.3),

Ang pagpili ng pamamaraan ng pagsasagawa ng paputok na pagbasag ng mga bato mula sa massif ay naiimpluwensyahan ng pagsabog, na naintindihan bilang paglaban ng bato sa pagkasira ng pagsabog. Ang explosiveness ay natutukoy ng dami ng isang sangguniang paputok na kinakailangan upang sirain ang isang bato na may dami na 1 m3 (isang tagapagpahiwatig ng tukoy na pagkonsumo ng mga pampasabog). Upang matukoy ang tukoy na pagkonsumo ng mga pampasabog (kg / m3) na may kaugnayan sa mga tukoy na bato, ginagamit ang iba't ibang mga pag-uuri ng mga bato sa pamamagitan ng pagsabog, halimbawa, ang Pinag-isang pag-uuri ng mga bato sa pamamagitan ng drillability at explosiveness ng prof. A.F.Sukhanova.

Ang pagiging drill ng isang bato ay naglalarawan sa kakayahan nitong labanan ang pagtagos ng isang tool sa pagbabarena dito at ang tindi ng pagbuo ng isang butas o borehole sa bato sa ilalim ng pagkilos ng mga puwersang nagmula sa pagbabarena. Ang drillability ng bato ay nailalarawan sa bilis ng pagbabarena (mm / min), mas madalas - sa tagal ng pagbabarena ng 1 m ng butas (min / m).

Ang isang pinag-isang pag-uuri ng mga bato sa pamamagitan ng drillability ay binuo ng Central Bureau of Industrial Labor Standards para sa standardisasyon ng mga operasyon sa pagmimina. Ang drillability ay ang paglaban ng bato sa mapanirang pagkilos ng tool habang pagbabarena.

Ang pangunahing criterion para sa pagtatalaga ng mga bato sa isa o iba pang kategorya sa mga tuntunin ng drillability ay ang oras ng makina ng pagbabarena ng 1 m ng isang butas sa ilalim ng karaniwang mga kondisyon. Sa pag-uuri na ito, ang mga bato ay nahahati sa 20 mga kategorya, at ayon sa drillability sila ay inuri lamang sa loob ng mga kategorya ng IV-XX. Plano itong bumuo ng mga bato ng mga kategorya ng I-III kasama ang mga jackhammer.

Ang iba pang mga pag-uuri ay binuo upang makalkula ang mga pamantayan at iba't ibang mga tagapagpahiwatig ng pagkonsumo na may kaugnayan sa mga indibidwal na proseso ng produksyon (halimbawa, ang Pinag-isang Pag-uuri ng mga Bato ng Drillability at Explosiveness, na batay sa rate ng pagbabarena at tiyak na pagkonsumo ng mga paputok).

Ang katatagan ng mga bato ay ang kanilang kakayahang mapanatili ang balanse kapag nahantad. Ang katatagan ng mga bato ay nakasalalay sa kanilang istraktura at katangiang pisikal at mekanikal, ang lakas ng mga stress na nagmumula sa masa ng bato. Ang katatagan ng mga bato ay isa sa mga pangunahing tampok para sa pagpili ng mga underground mining system, na tinutukoy ang mga parameter at pamamaraan ng pag-secure ng pagtatrabaho ng minahan.

Ayon sa kanilang katatagan, ang mga bato ay may kondisyon na nahahati sa limang grupo.

Napaka-hindi matatag na mga bato, na hindi pinapayagan na mailantad ang bubong at mga gilid ng minahan. Nagsasama sila ng mga nakalutang, libreng umaagos at maluwag na mga bato.

Hindi matatag na mga bato, pinapayagan ang ilang pag-outcropping ng mga gilid ng paghuhukay, ngunit nangangailangan ng pagtayo ng suporta pagkatapos ng paghuhukay. Ang mga batong ito ay may kasamang basang mga buhangin, mahina na sementadong graba, natubigan o mabigat na nawasak na mga bato na may katamtamang lakas.

Mga bato ng katamtamang katatagan, pinapayagan ang pagkakalantad ng bubong sa isang medyo malaking lugar, ngunit nangangailangan ng pag-install ng suporta para sa matagal na pagkakalantad. Ang mga ito ay sa halip ay siksik na malambot na bato ng katamtamang lakas, hindi gaanong madalas na matigas at nabali.

Pinapayagan ng mga lumalaban na bato ang bubong at mga gilid na mailantad sa isang malaking lugar, kinakailangan lamang ang pagpapanatili sa ilang mga lugar. Ang mga ito ay malambot, katamtaman at matapang na mga bato.

Pinapayagan ang napaka-matatag na hindi pinapanatili ang outcrop sa isang malaking lugar at sa loob ng mahabang panahon (sampu-sampung taon). Hindi kinakailangan upang palakasin ang paggana sa naturang mga bato.

Talahanayan 3

Pinagsamang pag-uuri ng mga bato sa pamamagitan ng drillability na may martilyo drills at electric drills para sa pamantayan ng mga pagpapatakbo ng pagmimina

Pangalan ng mga lahi:

0.1 Natuyo ako, maluwag na luwad sa mga pagtatapon. Ang loess ay maluwag at basa-basa. Buhangin Maluwag na mabuhangin na loam. Ang pit at halaman ay walang mga ugat.

II 0.3 Graba. Banayad na loam, tulad ng hindi gusto. Ang layer ng peat at vegetation na may mga ugat o may isang maliit na paghahalo ng maliit na maliliit na bato at durog na bato.

III 0.5 Mga maliit na bato na umaabot sa laki mula 10 hanggang 40 mm. Si Clay ay malambot, may langis. Mga lupaing mabuhanging-luwad. Dresva. Ice. Mabigat ang loam. Durog na bato ng iba`t ibang laki.

IV 0.8-1.0 Mga maliit na bato na mula sa 41 hanggang 100 mm. Shale, moraine clay. Pebble-gravelly soils na nakagapos ng luad. Mga lupa na may buhangin-luwad na lupa. Ang mga mabuhanging-lupa na lupa na may pagsasama ng mga maliliit na bato, graba at malalaking bato. Pinong at medium-grained asing-gamot. Malakas na loam na may isang paghahalo ng durog na bato. Napakalambot ng mga uling.

V 1.2 Clay siltstone, mahina ang pagsemento. Mahina ang mga putong bato. Mga Conglomerate ng mga sedimentaryong bato. Manganese oxide ores. Si marl ay malapot. Frozen na bato ng kategoryang I-II. Ang mga sandstones ay mahina na sinemento ng sandy-clay semento. Ang mga uling ay malambot. Maliit na mga nodule ng phosphorite.

VI 1.6 Gypsum, porous. Dolomites na apektado ng pag-aayos ng panahon. Asul ang iron ore. Calcined limestones. Frozen na mga bato ng mga kategorya ng III-V. Ang mga malalawak na bato ay malambot. Si Marl ay hindi nagbabago. Ang mga butas ay ocher-clayey na may pagsasama ng mga brown iron ore nodule hanggang sa 50%. Pumice. Carbonaceous shales. Trepel. Katamtamang matitigas na uling na may malinaw na tinukoy na mga eroplano sa pagkakahiga

Para sa pahalang na paggana ng paggalugad, ang dalawang anyo ng mga cross-section ay naitaguyod: trapezoidal (T), parihabang-vault na may isang kahon na vault (PS).

Kilalanin ang mga cross-sectional area ng pahalang na paggana sa malinaw, sa paglubog at sa magaspang. Ang malinaw na lugar (5 SV) ay ang lugar na nakapaloob sa pagitan ng lining ng paghuhukay at ng lupa nito, na ibinawas ang cross-sectional area, na sinakop ng ballast layer na ibinuhos sa lupa ng paghuhukay.

Ang lugar sa paglubog (5 P |)) - ang lugar ng pag-unlad, na nakuha sa proseso ng pagsasagawa bago ang pagtayo ng suporta, ang pagtula ng rail track at ang aparato ng ballast layer , ang pagtula ng mga komunikasyon sa engineering (mga kable, hangin, pipeline ng tubig, atbp.). Magaspang na lugar (5 8H) - lugar ng pagtatrabaho, na nakuha sa pagkalkula (inaasahang lugar).

Dahil 5 VCh = 5 SV + 5 kr, pagkatapos ang pagkalkula ng sectional area ng paghuhukay ay nagsisimula sa pagkalkula sa ilaw, kung saan ang 5 kr ay ang seksyon ng paghuhukay na sinakop ng suporta; Кп "- ang koepisyent ng seksyon na busting (ang koepisyent ng labis na seksyon - CIS).

Ang mga sukat ng cross-sectional area ng pahalang na pagtatrabaho sa malinaw ay natutukoy batay sa mga kondisyon para sa paglalagay ng mga kagamitan sa transportasyon at iba pang mga aparato, isinasaalang-alang ang mga kinakailangang clearance, na kinokontrol ng Mga Panuntunan sa Kaligtasan.

Sa kasong ito, kinakailangang isaalang-alang ang mga sumusunod na posibleng kaso ng paghuhukay at pagkalkula ng seksyon:

Ang pag-unlad ay isinasagawa gamit ang pangkabit at gumagana ang loading machine sa isang nakapirming pagtatrabaho. Sa kasong ito, isinasagawa ang pagkalkula ayon sa pinakamalaking sukat ng rolling stock o loading machine.

Ang pag-unlad ay isinasagawa gamit ang pangkabit, ngunit ang suporta ay nahuhuli sa likod ng mukha ng higit sa 3 m. Sa kasong ito, gumagana ang loader sa hindi tiyak na bahagi ng pagtatrabaho.

Kapag kinakalkula ang mga sukat ng cross-sectional area para sa pinakamalaking sukat ng rolling stock, kinakailangan upang makagawa ng isang pagkalkula ng pag-verify (Larawan 11):

t + B + n "> Pang-2 + 2*2+ T+ Kasama dito.+ NS; H p + d 3> Az +<* + at-

Ang decryption ng data ay ibinigay sa ibaba.

3. Ang pag-unlad ay isinasagawa nang walang pangkabit. Pagkatapos sukatin ito! kinakalkula ang mga seksyon
ay dinala ng pinakamalaking sukat ng kagamitan sa tunneling o mobile
komposisyon

Ang mga pangunahing sukat ng mga sasakyan sa ilalim ng lupa ay na-standardize sa layunin ng pag-type ng mga seksyon ng trabaho, ang istraktura ng suporta at kagamitan sa tunneling.

Para sa mga trapezoidal workings, ang mga karaniwang seksyon ay binuo gamit ang paggamit ng solidong lining, staggered lining, na may lamang ang bubong na humihigpit at may ang bubong at mga gilid ay humihigpit.

Karaniwang mga cross-section ng mga parihabang-vault na trabaho ay ibinibigay nang walang suporta, na may angkla, sprayed kongkreto at pinagsamang suporta

Presyon ng bato

Ang paglikha ng mga ligtas na kundisyon para sa paggana ng mga istrakturang sa ilalim ng lupa ay isa sa mga pangunahing gawain ng pagtiyak sa katatagan ng aking pagtatrabaho. Ang teknolohikal na epekto ng pagmimina sa geological na kapaligiran ay humahantong sa bagong estado. (Ang geological na kapaligiran dito ay nauunawaan bilang ang tunay na pisikal (geological) na puwang sa loob ng crust ng mundo, na kinikilala ng isang tiyak na hanay ng mga kalagayang geological - isang hanay ng ilang mga katangian at proseso).

Ang dami at husay na mga bagong puwersa ng lakas ay lilitaw sa paligid ng geological-geological na bagay bilang isang bahagi ng geological environment, na lumilitaw sa hangganan sa pagitan ng isang minahan na nagtatrabaho at isang rock mass, ibig sabihin sa loob ng walang gaanong mga limitasyon ng masa ng bato na nakapalibot sa minahan.

Ang mga puwersang lumabas sa massif na pumapalibot sa minahan ay tinatawag na rock pressure. Ang presyon ng bato sa paligid ng mga pagtatrabaho ay nauugnay sa muling pamamahagi ng mga stress sa panahon ng kanilang pagpapadaloy. Ito ay nagpapakita ng sarili bilang;

1) nababanat o viscoelastic na pag-aalis ng mga bato nang walang pagkasira;

2) pagbagsak (lokal o regular) sa mahina, bali at

makinis na layered na mga bato;

3) pagkasira at pag-aalis ng mga bato (sa partikular, pagbagsak) sa ilalim ng impluwensya ng panghuli na stress sa masa ng bato kasama ang buong perimeter ng seksyon ng minahan o sa mga indibidwal na seksyon nito;

4) pagpilit ng mga bato sa pagtatrabaho dahil sa pag-agos ng plastik, sa partikular mula sa gilid ng lupa (paghimas ng mga bato).

Ang mga sumusunod na uri ng presyon ng bato ay nakikilala:

1. Vertical - kumikilos nang patayo sa lining, pagpuno ng masa at isang bunga ng presyon ng masa ng mga overlying rock.

1. Ang lateral - ay isang bahagi ng patayong presyon at nakasalalay sa kapal ng mga bato na overlying ang pagtatrabaho o ang nabuong pagbuo, ang mga katangiang pang-engineering-geolohiko ng mga bato.

3. Dynamic - nangyayari sa matulin na bilis ng pag-apply ng mga karga: pagsabog, rock bump, biglaang pagbagsak ng mga bato sa bubong, atbp.

4. Pangunahing - ang presyon ng mga bato sa oras ng paghuhukay.

5. Panay-estado - ang presyon ng mga bato pagkatapos ng paghuhukay pagkatapos ng ilang oras at hindi nagbabago para sa isang mahabang panahon ng paggana nito.

6. Hindi matatag - presyon na nagbabago sa paglipas ng panahon dahil sa pagmimina, rock creep at stress relaxation.

7. Static - ang presyon ng mga bato, kung saan ang mga puwersang hindi gumagalaw ay wala o napakaliit.

Ang pagtaas ng pagiging kumplikado ng mga kundisyon kung saan isinasagawa ang (pagtatrabaho sa ilalim ng lupa) ng mga paggana ng minahan (malaking kailaliman ng pag-unlad, permafrost, mataas na seismicity, mga neotectonic phenomena, pagbilis at pagtaas ng dami ng epekto ng teknolohikal, atbp.), At ang antas ng pag-unlad ng agham posible upang lumikha ng moderno, mas malapit sa totoong pamamaraan para sa pagkalkula ng presyon ng bato.

Ang isang bagong pang-agham na direksyon ay lumitaw - ang mekanika ng mga istrakturang sa ilalim ng lupa. Ito ay isang gagamba tungkol sa mga prinsipyo at pamamaraan ng pagkalkula ng mga istrakturang sa ilalim ng lupa para sa lakas, tigas at katatagan sa ilalim ng static (presyon ng bato, presyon ng tubig sa lupa, pagbabago ng temperatura, atbp.) At mga epekto ng pabago-bago (pagsabog, lindol). Bumubuo siya ng mga pamamaraan para sa pagkalkula ng mga istruktura ng suporta.

Ang mekaniko ng mga istrakturang sa ilalim ng lupa ay lumitaw bilang isang resulta ng pag-unlad ng mga mekaniko ng bato, isang agham na pinag-aaralan ang mga katangian at pattern ng pagbabago sa estado ng pagkapagod ng mga bato sa paligid ng isang minahan, pati na rin ang mga pattern ng pakikipag-ugnay ng mga bato na may ang suporta ng aking pagtatrabaho upang lumikha ng mga kapaki-pakinabang na pamamaraan ng pagkontrol sa presyon ng bato. Ang mga mekaniko ng mga istrakturang sa ilalim ng lupa ay nagpapatakbo ng mga modelo ng mekanikal ng pakikipag-ugnay ng lining sa masa ng bato, isinasaalang-alang ang pang-geolohikal na estado ng mga bato na nakapalibot sa minahan, at ang mga scheme ng pagkalkula ng lining.

Ang pagtatasa ng mga modelo ng mekanikal at mga scheme ng disenyo ay isinasagawa gamit ang mga pamamaraan ng teorya ng pagkalastiko, plasticity at kilabutan, ang teorya ng pagkabali, hydrodynamics, mekanika ng istruktura, lakas ng mga materyales, mekanikal na panteorya.